- часть 1
- часть 2
- часть 3
- часть 4
- часть 5
- часть 6
- часть 7
- часть 8
- часть 9
Рис. 26. Пример конструктивного решения
одноэтажного подвала
1 — колонна; 2 — ригель; 3 — панель перекрытия; 4 — панель стеновая; 5 — фундамент стеновой панели;6 — балка обвязочная (монолитная); 7 — поперечные координационные оси подвала;
8 — то же, продольные
Рис. 27. Пример конструктивного решения подвального помещения с техническим этажом
1 — колонна; 2 — ригель; 3 — панель перекрытия; 4 — панель междуэтажного перекрытия;
5 — панель стеновая; 6 — фундаментная стена (монолитная); 7 — балка обвязочная (монолитная); 8 — поперечные координационные оси подвала; 9 — то же, продольные
10.36.
В промышленном строительстве наиболее широкое распространение получили конструктивные решения подвалов, основанные на каркасной схеме с вертикальными стеновыми панелями, которые поддерживаются ребристыми плитами. Если нужно, можно провести расчет подпорной стены.
Рис. 28. Пример решения температурно-усадочного шва
а — перекрытия подвала; б — стены подвала; 1 — ригель; 2 — панель перекрытия; 3 — пол цеха;
4 — деформационный шов в полу цеха в соответствии со СНиП II -В.8-71; 5 — компенсатор;
6 — стеновая панель; 7 — битумная мастика; 8 — тиоколовый герметик; 9 — просмоленная пакля; 10 — цементный раствор
Примеры конструктивного решения одноэтажных и двухэтажных подвалов в таком исполнении приведены на рис. 26 и 27.
10.37. Монтажные и эксплуатационные проемы в перекрытиях подвальных помещений должны быть прямоугольными. Монтажные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне верха конструкции перекрытия подвала, имеющими предел огнестойкости такой же, как перекрытие. Эксплуатационные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне отметки чистого пола цеха.
10.38. Полы подвальных помещений следует предусматривать с уклоном к трапам (приямкам) канализации с обособленной системой отвода воды. Непосредственное соединение приямков с ливневой и другими типами канализации запрещается.
10.39. Подвальные помещения при наличии подземных вод должны быть защищены гидроизоляцией от проникания воды в соответствии с требованиями действующих нормативных документов.
В качестве основной меры защиты следует предусматривать пластовые дренажи под всем полом подвала.
При отсутствии подземных вод поверхность конструкций, обращенных в сторону засыпки, должна быть покрыта окрасочной гидроизоляцией или битумной мастикой.
10.40. Температурно-усадочные швы в подвалах следует предусматривать на расстоянии не более 60 м — для монолитных и 120 м — для сборных и сборно-монолитных конструкций подвалов (без расчета на температурно-усадочные деформации). При назначении предельных расстояний между температурно-усадочными швами необходимо устраивать временный шов посередине температурного блока (рис.28).
10.41. Обратную засыпку пазух котлована следует производить с двух противоположных сторон подвала с перепадом по высоте не более1 м. Уплотнение засыпки следует производить согласно требованиям нормативных документов с коэффициентом уплотненияk у не менее 0,95.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА
Пример 1. Расчет массивной подпорной стены
Дано. Массивная подпорная стена III класса ответственности из готовых бетонных блоков с высотой подпора грунта 3м. Глубина заложения подошвы 1,2 м. Геометрические размеры стены приведены на рис. 1. На призме обрушения расположена равномерно распределенная нагрузка интенсивностью q = 5 кПа. Грунт засыпки — пески мелкие, грунт основания — суглинки.
Расчетные характеристики грунта основания:
g 1 = 18,9 кН/м3 ; g II = 18 кН/м3 ;
j 1 = 22 ° ; j II = 25 ° ;
с 1 = 8 кПа; с II = 12 кПа.
Расчетные характеристики грунта засыпки:
g¢ 1 = 18 кН/м3 ; g¢ II = 17 кН/м3 ;
j¢ 1 = 26 ° ; j¢ II = 29 ° ;
с ¢ 1 = 0; с ¢ II = 0.
Требуется проверить принятые размеры подошвы подпорной стены и определить усилия в сечении 1-1. Расчет ведем на 1 м длины стены.
Таблица значений тригонометрических функций приведена в прил. 3.
Определяем интенсивность давления грунта на конструкцию стены. Сползание призмы обрушения со стороны стены условно принимаем под углом e к вертикали при угле трения по контакту сползания d = j¢ 1 .
tg e = 1,6/4,2 = 0,381 ; e = 21 ° .
Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса на глубине у = h = 4,2 м определяем по формуле (1)
Р g = [ g¢ 1 g f h l — c ¢ 1 (k 1 + k 2 )] y/h = [18 × 1,15 × 4,2 × 0,38 — 0] 4,2/4,2 = 33,04 кПа.
Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле (9)
Рq = q g f l = 5 × 1,2 × 0,38 = 2,28 кПа.
По табл. 3 прил. 2 при d = j¢ 1 = 26 ° l = 0,38.
Расчет устойчивости положения стены против сдвига
Сдвигающую силу Fsa определяем по формуле (16) при уb = h :
Fsa, g = P g h /2 = 33,04 × 4,2/2 = 69,38 кН;
Fsa,q = Pq yb = 2,28 × 4,2 = 9,58 кН;
Fsa = Fsa, g + Fsa,q = 69,38 + 9,58 = 78,96 кН.
Расчет устойчивости производим для трех значений угла b .
Рис. 1. К расчету массивной подпорной стены
1 случай ( b 1 = 0)
Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость определяем по формуле (20)
Fv = Fsa tg( e + d ) + G ст + g 1 tg b b 2 /2 = 78,96 tg(21 ° +26 ° ) + 104,2 + 0 = 188,88 кН.
Вес стены взят с учетом веса грунта на ее уступах (G ст = 104,2 кН).
Пассивное сопротивление грунта Fr определяем по формуле (22) при hr = d = 1,2 м.
l r = 1 ; с1 = 5 кПа; g 1 = 18,9 кН/м3 ;
Er = g 1 l r /2 + c 1 hr ( l r — 1)/tg j 1 = 18,9 × 1,22 × 1/2 + 5 × 1,2(1 -1)tg 22 ° = 13,61 кН.
Удерживающую силу Fsr определяем по формуле (19) при с1 = 5 кПа (см. п. 6.6):
Fsr = Fv tg( j — b ) + bc 1 + Er = 188,88 tg (22 ° — 0 ° ) + 2,4 × 5+13,61 = 101,92 кН.
Проверяем устойчивость стены из условия (15):
Fsa = 78,96 кН < 0,9 × 101,92/1,1 = 83,39 кН.
Условие удовлетворено.
2 случай ( b 2 = j I /2 = 11 ° )
l r = tg 2 (45 ° + j I /2) = 2,19 ;
Fv = 78,96 tg(21 ° +26 ° )+104,2 + 18,9 tg 11 °× 2,4 2 /2 = 199,46 кН.
Пассивное сопротивление грунта Er определяем при:
hr = d + b tg b = 1,2 + 2,4tg 11 ° = 1,67 м;
Er = 18,9 × 1,672 × 2,19/2 + 8 × 1,67(2,19 — 1)/tg 22 ° = 97,07 кН;
Fsr = 199,46 tg(22 ° — 11 ° ) + 2,4 × 8 + 97,07 = 155,05 кН.
Проверяем условие (15):
Fsa = 78,96 кН<0,9 × 155,05/1,1 = 126,86 кН.
Условие удовлетворено.
3 случай ( b 3 = j I = 22 ° )
Fv = 78,96 tg(21 ° + 26 ° ) + 104,2 + 18,9 tg22 °× 2,4 2 /2 = 210,87 кН;
hr = 1,2 + 2,4 tg22 ° = 2,17 м;
Er = 18,9 × 2,17 2 × 2,19/2 + 8 × 2,17(2,19 — 1)/tg22 ° = 148,58 кН;
Fsr = 210,87 tg(22 ° -22 ° ) + 2,4 × 8 + 148,58 = 167,78 кН;
Fsa = 78,96 кН<0,9 × 167,78/1,1 = 137,27 кН.
Условие (15) во всех трех случаях удовлетворено, устойчивость стены против сдвига обеспечена.
В соответствии с п. 6.9
tg d I = Fsa /Fv = 78,96/188,88 = 0,42 ;
tg d I > sin j I = 0,3746.
Расчет прочности основания не производится.
Расчет основания по деформациям
Расчетное сопротивление грунта основания R определяем по формуле (39):
где g с1 = 1,3; g с2 = 1б1 (по табл. 6); k = 1,1; М g = 0,78; Мq = 4,11; Мс = 6,67 (по табл. 7 при j II = 25 ° ); d = 1,2 м.
Интенсивность нормативного давления l = 0,33 (при e = 21 ° ; d = j¢ II = 29 ° по табл. 3 прил. 2).
Р g = (17 × × 4,2-0)0,33 × 4,2/4,2 = 23,56 кПа;
Рq = 5 × × 0,33 = 1,65 кПа;
Fsa, g = 23,56 × 4,2/2 = 49,48 кН;
Fsa,q = 1,65 × 4,2 = 6,93 кН;
Fsa = Fsa, g + Fsa,q = 49,48 + 6,93 = 56,41 кН.
Расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены определяем по формуле (33)
h * = [Fsa, g h /3 + Fsa,q (h — ya — yb /2)]/Fsa = [49,48 × 4,2/3 + 6,93(4,2 — 0 — 4,2/2)]56,41 = 1,49 м.
Изгибающий момент от собственного веса стены и грунта на обрезах относительно центра тяжести подошвы:
S Мi = 24,3 кН × м.
По формуле (31):
М 0 = Fsa [h * — tg( e + d )(b /2 — h *tg e )] + S Мi = 56,41[1,49 —
— tg (21 ° + 29 ° )(2,4/2 — 1,49 tg21 ° )] + 24,3 = 66,13 кН × м;
Fv = 56,41 tg(21 ° + 29 ° ) + 85,3 + 0 =152,53 кН,
где е = М 0 /Fv = 66,13/152,53 = 0,43 м > b /6 = 2,4/6 = 0,4 м.
р max = 2Fv /3c 0 = 2 × × 0,77 = 132,06 кПа;
с 0 = 0,5b — e = 0,5 × 2,4 — 0,43 = 0,77 м.
Определяем усилия в сечении стены I-I ( при у = 3м) по формулам (40):
Ni = S Fvi = (0,5 × 1,2 + 1 × × 1,1 + 1,2 × 0,5 × × 1,15 + 5 × 1,2 × 0,5 = 68,22 кН;
Qi = S Fsa,i = 2,28 × 3 + 33,04 × 2 /4,2 × 2 = 42,24 кН;
Мi = S Fvi xi + S Fsa,i yi = 1,52 + 45,66 = 47,18 кН × м,
где S Fvi xi = 0,5 × 1,2 × × 1,1 × 0,25 — 0,5 × 1,2 × 0,5 × × 1,15 × 0,5/3 — 5 × 0,5х
х1,2 × 0,25 = 1,52 кН × м; S Fsa,i yi = 2,28 × × 3/2 + 33,04 × 32 × × 2 = 45,66 кН × м.
Пример. 2. Расчет уголковой подпорной стены
Дано. Уголковая подпорная стена консольного типа с высотой подпора грунта у = 4,5 м, глубина заложения подошвы фундамента d = 1,5 м. Нагрузка на призме обрушения равномерно распределенная интенсивностью q = 25 кПа. Геометрические размеры стены приведены на рис. 2. Грунт основания и засыпки (пески мелкие) со следующими характеристиками: g n = 17 кН/м3 , j n = 32 ° , c n = 0. Модуль деформации грунта основания Е = 2 × 104 кПа.
Требуется проверить габаритные размеры принятой конструкции, определить изгибающие моменты и поперечные силы в элементах стены.
Расчетные характеристики грунта основания:
g I = 1,05 × 17 = 18 кН/м3 ; g II = 17 кН/м3 ;
j I = 32 ° /1,1 = 29 ° ; j II = 32 ° ;
с I = 0 ; с II = 0.
Расчетные характеристики грунта засыпки:
g¢ I = 0,95 × 18 = 17 кН/м3 ; g¢ II = 0,95 × 17 = 16 кН/м3 ;
j¢ I = 0,9 × ° = 26 ° ; j¢ II = 0,9 × ° = 29 ° ;
с ¢ I = 0 ; сII = 0.
Определяем интенсивность давления грунта на конструкцию стены.
Условный угол плоскости обрушения
tg e = 3,3/6 = 0,55 ; e = 28 ° °¢» 29 ° ;
По табл. 3 прил. 2 при d = j¢ I = 26 ° l = 0,39.
Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса на глубине у = h = 6 м определяем по формуле (1):
Р g = [ g¢ I g f h l — c ¢ I (k1 + k2 )] y /h = [17 × 1,15 × × 0,39 — 0] 6/6 = 45,75 кПа.
Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле (3):
Рq = q g f l = 25 × 1,2 × 0,39 = 11,7 кПа..
Рис. 2. К расчету уголковой подпорной стены
Расчет устойчивости положения стены против сдвига
Сдвигающую силу Fsa определяем по формулам (16)-(18) при yb = h = 6 м:
Fsa, g = P g h /2 = 45,75 × 6/2 = 137,25 кН;
Fsa,q = Pq yb = 11,7 × 6 = 70,2 кН;
Fsa = Fsa, g + Fsa,q = 137,25 + 70,2 = 207,45 кН.
Расчет устойчивости производим для трех значений угла b .
1 случай ( b 1 = 0)
Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость определяем по формуле (21):
Fv = Fsa tg( e + j¢ I ) + g¢ I g f [h (b-t )/2 + td ] + g I tg b b 2 /2 =
= 207,45 tg(29 ° +26 ° ) +17 × 1,2[6(3,9 — 0,6)/2 + 0,6 × 1,5] +
+ 18 tg 0 °× 3,9 2 /2 = 514,4 кН.
Пассивное сопротивление грунта Er определяем по формуле (22) при hr = d = 1,5 м; g I = 18 кН/м3 ; l r = 1 ; c 1 = 0
Fr = g I l r /2 + c 1 hr ( l r — 1)/tg j I = 18 × 1,5 2 × 1/2 + 0 = 20,25 кН.
Удерживающую силу Fsr определяем по формуле (19):
Fsr = Fv tg( j I — b ) + bc 1 + Er = 514,4 tg(29 ° — 0 ° ) + 0 + 20,25 = 303,17 кН.
Проверка устойчивости стены из условия (15).
Fsa = 207,45 кН<1 × 303,17/1,1 = 275,61 кН.
Условие удовлетворено.
2 случай ( b 2 = j I /2 = 14 ° ¢ )
l r = tg 2(45 ° + j I/2) = tg 2(45 ° +29 ° /2) = 2,86 ;
Fv = 207,45 tg(29 ° +26 ° ) + 17 × 1,2[6(3,9 — 0,6)/2 + 0,6 × 1,5] + 18 tg 14 ° ¢× 3,9 2 /2 = 549,55 кН.
Пассивное сопротивление грунта Er определяем при hr = d + b tg b = 1,5 + 3,9 tg14 ° ¢ = 2,5 м:
Er = 18 × 2,5 2 × 2,86/2 + 0 = 160,88 кН;
Esr = 549,55 tg (29 ° — 14 ° ¢ ) + 0 + 160,88 = 302 кН;
Fsa = 207,45 кН<1 × 302/1,1 = 274,55 кН.
Условие удовлетворено.
3 случай ( b 3 = j I = 29 ° )
Fv = 207,45 tg(29 ° +26 ° ) + 17 × 1,2[6(3,9 — 0,6)/2 + 0,6 × 1,5] + 18 tg29 °× 3,9 2 /2 = 589,66 кН;
hr = d + b tg b =1,5 + 3,9 tg 29 ° = 3,64 м;
Er = 18 × 3,64 2 × 2,86/2 + 0 = 341,04 кН;
Fsa = 207,45 кН<1 × 341,04/1,1 = 310,04 кН.
Условие (15) во всех трех случаях удовлетворено, устойчивость стены против сгиба обеспечена.
В соответствии с п. 6.9:
tg d 1 = Fsa /Fv = 207,45/514,4 = 0,403 ;
tg d 1 = 0,403 <sin j I = 0,4848 ; d I = 22 ° .
Следует проверить прочность грунтового основания.
Расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены определяем по формуле (33)
h * = [Fsa , g h /3 + Fsa,q (h — ya — yb /2)]/Fsa = [137,25 × 6/3 + 70,2(6 — 0 — 6/2)]/207,45 = 2,34 м.
Сумму моментов всех вертикальных и горизонтальных сил относительно оси, проходящей через центр тяжести, определяем по формуле (32)
М0 = Fsa [h *- tg( e + j¢ I )(b /2 — h *tg e )] + g¢ I g f (b — t )[h (b — 4t ) +
6dt ]/12 = 207,45[2,34 — tg(29 ° +26 ° )(3,9/2 — 2,34 tg 29 ° )] +
+ 17 × 1,2(3,9 — 0,6)[6(3,9 — 4 × 0,6) + 6 × 1,5 × 0,6]/12 = 371,11 кН × м.
Эксцентриситет приложения равнодействующей
е = М0 /Fv = 371,11/514,4 = 0,72 м.
Приведенная ширина подошвы
b ¢ = b — 2e = 3,9 — 2 × 0,72 = 2,46 м.
По табл. 5 при j I = 29 ° ; d 1 = 22 ° ; N g = 1,73 ; Nq = 6,27.
Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания определяем по формуле (28)
Nu = b ¢ (N g b ¢g I + Nq g¢ I d + Nc c I ) = 2,46(1,73 × 2,46 × 18 + 6,27 × × 1,5 + 0) = 581,78 кН;
Fv = 514,4 кН<1 × 581,78/1,1 = 528,89 кН.
Расчет основания по деформациям
Расчет сопротивление грунта основания R определяем по формуле (39)
где g с1 = 1,3; g с2 = 1,1 (по табл. 6); k = 1,1; М g = 1,34; Мq = 6,34 ; Мс = 8,55 (по табл. 7 при j II = 32 ° ) ; d = 1,5 м.
Интенсивность нормативного давления грунта на стену
P g = [ g¢ II g f h l — c ¢ II (k 1 + k 2 )]y/h = [16 × × × 0,35 — 0]6/6 = 33,6 кПа.
Коэффициент горизонтального давления грунта l = 0,35 определяем по табл. 3 прил. 2 (при d = j¢ II =29 ° , e = 28 ° ¢» ° ) :
Pq = q g f l = 25 × × 0,35 = 8,75 кПа;
Fsa, g = 33,6 × 6/2 = 100,8 кН;
Fsa,q = 8,75 × 6 = 52,5 кН;
Fsa = Fsa, g + Fsa,q = 100,8 + 52,5 = 153,3 кН;
h * = [100,8 × 6/3 + 52,5(6 — 0 — 6/2)]/153,3 = 2,34 м;
М0 = 153,3[2,34 — tg(29 ° +29 ° )(3,9/2 — 2,34 tg29 ° )] +
+ 16 × 1(3,9 — 0,6)[6(3,9 — 4 × 0,6) + 6 × 1,5 × 0,6]/12 = 260,5 кН × м;
Fv = 153,3 tg(29 ° +29 ° ) + 16 × 1[6(3,9 — 0,6)/2 + 0,6 × 1,5] + 0 =
= 416,24 кН; е = 260,5/416,24 = 0,63 м.
Краевые давления на грунт определяем по формуле (36):
= Fv (1 ± 6e /b ) = 416,24(1 ± × 0,63/3,9)/3,9 ;
p max = 210,17 кПа< 1,2R = 376,08 кПа;
p min = 3,28 кПа.
Расчет основания по деформациям удовлетворен.
Определение изгибающих моментов и поперечных сил
Расчетные усилия в вертикальном элементе (рис. 3) определяем по формулам п. 6.17.
Сечение 1 — 1 (при у = 3 м)
М1-1(3) = Р g у3 /6h + Pq (y — ya ) 2 /2 = 45,75 × 33 /6 × 6 + 11,7(3 — 0)2 /2 =
=86б96 кН × м;
Q 1-1(3) = Р g у 2 /2h + Pq (y — ya ) = 45,75 × 2 /2 × 6 + 11,7(3 — 0) = 69,41 кН.
Сечение 1 — 1 (при у = 6 м)
М1-1(6) = 45,75 × 63 /6 + 11,7(6 — 0)2 /2 = 485,1 кН × м;
Q 1-1(6) = 45,75 × 62 /2 × 6 + 11,79(6 — 0) = 207,45 кН.
Рис. 3. Определение расчетных усилий в элементах стены
а — схема загружения конструкции стены; б — изгибающие моменты в элементах стены;
в — поперечные силы в элементах стены
Расчетные усилия в фундаментной плите определяем по формулам (53)-(56):
Рv g = P g tg( e + j¢ I )/tg e = 45,75 tg(29 ° +26 ° )/tg 29 ° = 117,96 кПа;
Pvq = Pq tg( e + j¢ I )/tg e = 11,7 tg(29 ° +26 ° )/tg 29 ° = 30,17 кПа;
P ¢ v g = g¢ I g f h = 17 × 1,2 × 6 = 122,4 кПа;
P ¢¢ v g = g¢ I g f d = 17 × 1,2 × 1,5 = 30,6 кПа.
Сечение 2 — 2 (при х2 = 0,6 м)
е = 0,72 м>b /6 = 3,9/6 = 0,65 м;
с0 = 0,5b — e = 0,5 × 3,9 — 0,72 = 1,23 м;
М2-2(0,6) = Р ¢¢ v g /2 — (1 — x 2 /9с0 )/2 =
30,6 × 0,62 /2 — 278,81 × 0,62 (1 — 0,6/9 × 1,23)/2 = — 41,96 кН × м,
где р max = 2Fv /3c 0 = 2 × × 1,23 = 278,81 кПа;
Q 2-2(0,6) = Р ¢¢ v g x 2 — pmax x 2 (1 — х2 /6с0 ) = 30,6 × 0,6 — 278,81 × 0,6(1 — 0,6/6 × 1,23) = — 135,45 кН.
Сечение 3 — 3 (при х3 = 3,3 м)
при х3 £ x + хb по формуле (45):
М3-3 =p max (3c 0 — b + x 3 )3 /18с0 — Рv g /2 — Pvq (x 3 — x )2 /2 —
— (Р ¢ v g — Pv g )/6(b — t ) = 278,81(3 × 1,23 — 3,9 + 3,3) 3 /18 × 1,23 —
— 117,96 × 3,32 /2 — 30,17(3,3 — 0)2 /2 — 3,33 (122,4 — 117,96)/6(3,9 — 0,6) = — 443,09 кН × М;
Q 3-3 = р max (3 с0 — b + x 3 )2 /6с0 — Рv g x 3 — Рvq (x 3 — x ) — (Р ¢ v g — Pv g )/
/2(b — t ) = 278,81(3 × 1,23 — 3,9 + 3,3) 2 /6 × 1,23 — 117,96 × 3,3 — 30,17 × 3,3 —
— 3,32 (122,4 — 117,96)/2(3,9 — 0,6) = — 135,45 кН.
Пример 3. Расчет подпорной стены уголкового профиля с анкерной тягой
Дано. Сборная железобетонная подпорная стена III класса надежности со стальными анкерными тягами. Высота подпора грунта 6 м. Глубина заложения подошвы фундамента d = 1,5 м. Нагрузка на призме обрушения равномерно распределенная интенсивностью q = 50 кПа. Геометрические размеры и конструктивная схема стены приведены на рис 4. Расчетные характеристики грунта основания:
g I = 19 кН/м3 ; j I = 24 ° ; с I = 17 кПа;
g II = 18 кН/м3 ; j II = 26 ° ; с II = 20 кПа.
Расчетные характеристики грунта засыпки:
g¢ I = 18 кН/м3 ; j¢ I = 22 ° ; с ¢ I = 7 кПа;
g¢ II = 17 кН/м3 ; j¢ II = 24 ° ; с ¢ II = 10 кПа.
Рис. 4. Конструктивная схема уголковой подпорной стены
Рис. 5. Расчетная схема уголковой подпорной стены
а) — эпюры изгибающих моментов; б) — эпюры поперечных сил
Требуется проверить габаритные размеры принятой конструктивной схемы и определить изгибающие моменты и поперечные силы в сечениях сборных железобетонных элементов и усилие в тяге.
Определяем интенсивность бокового давления грунта на 1 м стены.
Угол наклона плоскости обрушения засыпки к вертикали:
;
q 0 = 34 ° .
Принимаем условный угол плоскости обрушения (рис. 5):
tg e = 5,1/7,5 = 0,68 ; e = 34 ° .
По табл. 3 прил. 2 при d = j¢ I = 22 ° ; e = 34 ° ; l = 0,46.
Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса определяем на глубине у = 7,5 м по формуле (1)
Р g = [ g¢ I g f h l — c ¢ I (k 1 + k 2 )]y/h = [18 × 1,15 × 7,5 × 0,46 —
— 7(0,68 + 0,67)]7,5/7,5 = 66,64 кПа,
где k 1 = 2 l cos q 0 cos e /sin( q 0 + e ) = 2 × 0,46cos34 ° cos34 ° /sin(34 ° +34 ° ) =
= 0,68 ;
k 2 = l [sin( q 0 — e )cos( q 0 + r )/sin q 0 cos( r — e )sin( q 0 + e )] + tg e =
= 0,46[sin(34 ° -34 ° )cos(34 ° +0 ° )/sin34 ° cos(0 ° -34 ° )sin(34 ° + 34 ° )] + tg 34 ° = 0,67.
Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле (9)
Pq = q g f l = 50 × 1,2 × 0,46 = 27,6 кПа.
Расчет устойчивости стены против сдвига
Сдвигающую силу Fsa определяем по формулам (16)-(18) при h = y в = 7,5 м:
Fsa , g = P g h /2 = 66,64 × 7,5/2 = 249,9 кН;
Fsa,q = Pq y в = 27,6 × 7,5 = 207 кН;
Fsa = Fsa,y + Fsa,q = 249,9 + 207 = 456,9 кН.
Интенсивность вертикального давления от собственного веса грунта и нагрузки определяем по формулам (53)-(56):
Pv g = P g tg( e + j¢ I )/tg e = 66,64 tg(34 ° +22 ° )/tg 34 ° = 146,48 кПа;
Рvq = Pq tg( e + j¢ I )/tg e = 27,6 tg(34 £ +22 ° )/tg34 ° = 60 кПа;
Р ¢ v g = g¢ I g f h = 18 × 1,2 × 7,5 = 162 кПа;
P ¢¢ v g = g¢ I g f d = 18 × 1,2 × 1,5 = 32,4 кПа.
Определяем сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость
Fv = (Pv g + P ¢ v g + 2Pvq )(b — t )/2 + P ¢¢ v g t =
(146,48 + 162 + 2 × 60)(6 — 1,1)/2 + 32,4 × 1,1 = 1085,42 кН.
1 случай ( b 1 = 0)
Пассивное сопротивление грунта Er определяем по формуле (22) при Er = d = 1,5 м; g I = 19 кН/м3 ; l r = 1 ; с1 = 5 кПа (п. 6.7)
Er = g I l r /2 + c 1 hr ( l r — 1)/tg j I = 19 × 1,5 2 × 1/2 + 0 = 21,38 кН.
Удерживающую силу Fsr определяем по формуле (19)
Fsr = Fv tg( j I — b ) + bc 1 + Er = 1085,42 tg(24 ° -0 ° ) + 6 × + 21,38 = 534,61 кН.
Проверку устойчивости стены проводим из условия (15)
Fsa = 456,9 кН < g c Fsr / g n = 1 × 534,61/1,1 = 486,01 кН.
2 случай ( b 2 = j I /2 = 12 ° )
l r = tg 2 (45 ° + j I /2)= tg 2 (45 ° +24 ° /2) = 2,37.
Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость, с учетом веса выпираемого из-под подошвы грунта, определяем по формуле (21):
Fv = Fsa tg( e + j¢ I ) + g¢ I g f [h (b — t )/2 + td ] + g I tg b b 2 /2 =
456,9 tg(34 ° +22 ° ) + 18 × 1,2[7,5(6 — 1,1)/2 + 1,1 × 1,5] + 19 tg12 °× ° /2 = 182,71 кН;
Er = 19 × 2,78 2 × 2,37/2 + 17 × 2,78(2,37 — 1)tg24 ° = 319,43 кН;
Fsr = 1182,71 tg(24 ° -12 ° ) + 6 × 17 + 319,43 = 672,87 кН;
Fsa = 456,9 кН < 1 × 672,87/1,1 = 611,7 кН.
3 случай ( b 3 = j I = 24 ° )
Fv = 456,9 tg(34 ° +22 ° ) + 18 × 1,2[7,5(6 — 1,1)/2 + 1,1 × 1,5] +
+ 19 tg24 °× 2 /2 = 1262,26 кН;
hr = 1,5 + 6 tg24 ° = 4,17 м;
Er = 19 × 4,17 2 × 2,37/2 + 17 × 4,17(2,37 — 1)/tg24 ° = 609,66 кН;
Fsr = 1262,26 tg(24 ° -24 ° ) + 6 × 17 + 609,66 = 711,66 кН;
Fsa = 456,9 кН < 1 × 711,66/1,1 = 647 кН.
Условие (15) для всех трех случаев удовлетворено.
Приведенный угол наклона к вертикали d I равнодействующей внешней нагрузки:
tg d I = Fsa /Fv = 456,9/1085,42 = 0,4209 ;
sin j I = sin 24 ° = 0,4067 < tg d I ; d I = 24 ° .
Прочность грунтового основания удовлетворена.
Расчет основания по деформациям
Расчетное сопротивление грунта основания R определяем по формуле (39)
где g с1 = 1,25; g с2 = 1 (по табл. 6); k = 1 (по п. 6.15); М g = 0,84; Мq = 4,37 ; Мс = 6,9 (по табл. 7 при j II = 26 ° ) ; d = 1,5 м.
Угол наклона плоскости обрушения к вертикали
;
q 0 = 33 ° .
l = 0,42 (по табл. 3 прил. 2 при d = j¢ II = 24 ° ; e = 34 ° ).
Интенсивность нормативного давления грунта на стену:
P g = [17 × × 7,5 × 0,42 — 10(0,63 + 0,69)]7,5/7,5 = 47,2 кПа;
К1 = 2 × 0,42cos33 ° cos34 ° /sin(33 ° +34 ° ) = 0,63 ;
К2 = 0,42[sin(33 ° -34 ° )cos(33 ° +0 ° )/sin33 ° cos(0 ° -34 ° )sin(33 ° + ° )] + tg34 ° = 0,69 ;
Рq = 50 × × 0,42 = 21 кПа;
Fsa, g = 47,5 × 7,5/2 = 177 кПа;
Fsa,q = 21 × 7,5 = 157,5 кН;
Fsa = 177 + 157,5 = 334,5 кН;
Fv = 334,5 tg(34 ° +24 ° ) + 17 × 1,2[7,5(6 — 1,1)/2 + 1,1 × 1,5] + 18 tg 0 °× 2 /2 = 943,91 кН;
h * = [Fsa, g h /3 + Fsa,q (h — ya — y в /2)]/Fsa = [177 × 7,5/3 + 157,5(7,5 — 0 — 7,5/2)] = 3,09 м;
М 0 = Fsa [h * — tg( e + j¢ )(b /2 — h *tg e )] + g¢g f (b — t )[h (b — 4t ) + 6td ]/12 =
334,5[3,09 — tg(34 ° +24 ° )(6/2 — 3,09 tg34 ° )] +
× 1,2(6 — 1,1)[7,5(6 — 4 × 1,1) + 6 × 1,1 × 1,5]/12 = 724,27 кН × м;
е = М0 /Fv = 724,27/943,91 = 0,77 м;
b /6 = 6/6 = 1 м > e = 0,77 м;
= Fv (1 ± 6e/b )/b ;
р max = 943,91(1 + 6 × 0,77/6)/6 = 278,45 кПа;
p min = 943,91(1 — 6 × 0,77/6)/6 = 36,18 кПа.
Расчет основания по деформациям удовлетворен.
Определение усилий в элементах (на 1 м стены)
Расчетные усилия определяем по формулам п. 6.20.
Вертикальная плита
Сечение 1 — 1 (у1 = h в = 2,5 м)
М1-1 = — у 3 (Р g у /3h + Pq )/2 = 2,5 2 (66,64 × × 7,5 + 27,6)/2 = — 109,39 кН × м;
Q 1-1 = у (Р g у /2h + Pq ) = 2,5(66,64 × × 7,5 + 27,6) = 96,77 кН.
Сечение 2 — 2 (у ³ h в )
Первый случай загружения для М2-2 :
U 1 = [h 2 P g + 3Pq (h — h в )2 ]/6(h — h в ) = [7,5 2 × 66,64 +
+ 3 × 27,6(7,5 — 2,5)2 ]/6(7,5 — 2,5) = 193,97 кН;
tg a = 4/4,7 = 0,851 ; a » 40 ° ;
V 1 = U 1 /tg a = 193,97/0,851 = 227,93 кН.
Расстояние у , при котором в сечении вертикального элемента действует максимальный изгибающий момент Мmax , определяем из приведенного ниже уравнения при условии частичного загружения временной нагрузкой призмы обрушения:
у2 + 2Рq hy / Р g — 2h [Pq h в + U 1 — V 1 а /(h — h в )]/P g = 0 ;
у2 + 2 × 27,6 × 7,5у /66,64 — 2 × 7,5[27,6 × 2,5 + 193,97 — 227,93 × 0,3/(7,5 — 2,5)]/66,64 = 0 ;
у 2 + 6,21у — 56,1 = 0.
Решая приведенное выше уравнение, получаем у = 4,99 м
М2-2 = — у 3 Р g /6h — Pq (y — h в )2 /2 + U 1 (y — h в ) + V 1 а (h — y )/(h — h в ) =
= — 4,993 × × 7,5 — 27,6(4,99 — 2,5)2 /2 + 193,97(4,99 — 2,5) +
× 0,3(7,5 — 4,99)/(7,5 — 2,5) = 247,73 кН × м.
Определяем максимальную поперечную силу Q 2-2 при полном загружении призмы обрушения временной нагрузкой:
U 2 = h 2 (3Рq + P g )/6(h — h в ) = 7,52 (3 × 27,6 + 66,64)/6(7,5 — 2,5) = 279,75 кН;
V 2 = U 2 /tg a = 279,75/0,851 = 328,73 кН.
Поперечная сила при у = 2,5 м:
Q 2-2 = у 2 Р g /2h + yPq — U 2 + V 2 а /(h — h в ) = 2,52 × × 7,5 +
+ 2,5 × 27,6 — 279,75 + 328,73 × 0,3/(7,5 — 2,5) = — 163,69 кН.
Поперечная сила при у = 7,5 — 0,7 = 6,8 м:
Q 2-2 = 6,82 × × 7,5 + 6,8 × 27,6 — 279,75 + 328,73 × 0,3/(7,5 — 2,5) = 133,08 кН.
Анкерная тяга:
Усилие в тяге, установленной с интервалом 1,5 м:
S = U 2 l /sin a = 279,75 × 1,5/sin 40 ° = 652,81 кН.
С учетом возможного зависания грунта над тягой (п. 6.21):
Sp = Ski = 652,81 × 1,5 = 979,21 кН.
Фундаментная плита
Расчетное давление под подошвой фундаментной плиты определяем по формулам:
М 0 = —Рv g (b — t )(b + 2t )/12 — Pvq (b — t )t /2 + P ¢ v g (b — t )(b — 4t )/12 +
+ P ¢¢ v g t (b — t )/2 + V 2 (b /2 — b 2 ) + V 2 (b /2 — t ) + U 2 а =
= — 146,48(6 — 1,1)(6 + 2 × 1,1)/2 + 328,73(6/2 — 0,6) + 328,73(6/2 — 1,1) +
+ 279,75 × 0,3 = 1038,47 кН × м;
е = М0 /F = 1038,47/1085,42 = 0,96 ;
= 1085,42(1 ± 6 × 0,96/6)/6;
р max = 354,57 кПа;
р min = 7,24 кПа.
Определяем поперечные силы и изгибающие моменты в фундаментной плите.
Сечение 3 — 3 (x 3 = 1,1 м)
G 1 = P u »x 3 = 32,4 × 1,1 × 35,64 кН;
M 3 — 3 = —G 1 x3 /2 + pmax x3 3 (p min /p max + 3b /x 3 — 1)/6b = -35,64 × 1,1/2 + +354,57 × × 1,13 (7,24/354,57 + 3 × 6/1,1 — 1)/6 × 6 = 182,03 кН × м;
Q 3 — 3 = G 1 — p max x 3 2 (p min /p max +2b /x3 -1)2b = 35,64 — 354,57 × 1,12 (7,24/354,57 + + 2 × 6/1,1 — 1)/2 × 6 = -119,38 кН.
Сечение 4 — 4 (x 4 = b 2 = 0,6 м)
G4 = [P ug (b — t — x 4 )/(b — t ) + P ‘ ug x 4 /(b — t )+ P ug ]x 4 /2 = [146,48(6 — 1,1 — 0,6)/(6- — 1,1) + 162 × 0,6/(6 — 1,1) + 146,48]0,6/2 = 88,46 кН;
M 4 — 4 = —P ug x 4 2 /3 — x 4 2 [P ug (b — t — x 4 ) + P ‘ ug x 4 ]/6(b — t ) — P u q x 4 2 /2 + +p min x 4 3 (p max /p min + 3b /x 4 — 1)6b = -146,48 × 0,62 /3 — 0,62 [146,48(6 — 1,1 — 0,6)+ 162 × 0,6]/6(6 — 1,1) — 60 × 0,62 /2 + 7,24 × 0,63 (354,57/7,24 + 3 × 6/0,6 — 1)/6 × × 6 = 33,89 кН × м;
Q 4 — 4 = —G 4 — P ug x 4 + p min x 4 2 (p max /p min + 2b/x 4 — 1)/2b = — 88,46 — 60 × 0,6 + 7,24 × × 0,62 (354,57/7,24 + 2 × 6/0,6 — 1)/2 × 6 = -109,7 кН.
Сечение 5 — 5 (x 5 = b 2 = 0,6 м)
G 5 = G 4 = 88,46 кН;
M 5 — 5 = —P ug x5 2 /3 — x5 2 [P ug (b — t — x 5 ) + P ‘ ug x 5 ]/6(b — t ) — P ug x 5 2 /2 + +p min x 5 3 (p max /p min + 3b /x 5 — 1)/6b + V 2 (x 5 — b 2 ) + U 2 a = -146,48 × 0,62 /3 — 0,62 [146,48(6 — 1,1 — 0,6) + 162 × 0,6]/6(6 — 1,1) — 60 × 0,62 /2 + 7,24 × × 0,63 (354,57/7,24 + 3 × 6/0,6 — 1)/6 × 6 + 328,73(0,6 — 0,6) + 279,75 × 0,3 = =50,04 кН × м;
Q 5 -5 = —G 5 — P u q x 5 + p min x 5 2 (p max /p min + 2b /x 5 — 1)/2b + V 2 = -88,46 — 60 × 0,6 + +7,24 × 0,62 (354,57/7,24 + 2 × 6/0,6 — 1)/2 × 6 + 328,73 = 219,03 кН.
Расстояние, при котором в фундаментной плите действует максимальный изгибающий момент, определяем из уравнения
—[P ug (b — t — x 5 )/(b — t ) + P ‘ ug x 5 /(b — t ) + P ug ]x /2 — P u q x 5 + p min x 5 2 (p max /p min + +2b /x 5 — 1)/2b + V 2 = 0;
-[146,48(6 — 1,1 — x 5 )/(6 -1,1) + 162x 5 /(6 — 1,1) + 146,48]x /2 — 60x 5 + +7,24x 5 2 (354,57/7,24 + 2 × 6/x 5 — 1)/2 × 6 + 328,73 = 0.
Преобразуя, получаем уравнение
x 2 — 7,28x + 12,01 = 0,
откуда находим
x = 2,53 м.
Максимальный пролетный момент в фундаментной плите (при x 5 =2,53 м):
M 5 — 5 = -146,48 × 2,532 /3 — 2,532 [146,48(6 — 1,1 — 2,53) + 162 × 2,53]/6(6 -1,1)- — 60 × 2,532 /2 + 7,24 × 2,533 (354,57/7,24 +3 × 6/2,53 — 1)/6 × 6 + 328,73(2,53 — —0,6) + 279,75 × 0,3 = 228,39 кН × м.
Пример 4. Расчет щелевого паза в подпорной стене уголкового профиля
Дано. Исходные данные по внешней нагрузке, общие габариты конструкции, характеристики грунта основания и засыпки, интенсивности давления грунта засыпки (P q = 11,7 кПа, P g = 45,75 кПа, P ug = 117,96 кПа, P ‘ ug = 122,4 кПа, P u q = 30,17 кПа) , интенсивности давления грунта основания на подошву фундаментной плиты (p min = 0, p max = 278,81 кПа), c 0 = 1,23 м по примеру 2. Сопряжение вертикального ограждающего элемента осуществляется в щелевой паз фундаментной плиты (рис. 6). Материал фундаментной плиты — бетон класса В15 (Rb = =8,5 МПа = 8,5 × 103 кПа, Rbt = 0,75 МПа = 7,5 × 102 кПа, g b 2 = 1), арматура класса AIII (Ps = Rsc = 365 МПа = 3,65 × 105 кПа, Rsw = = МПа = 2,9 × 105 кПа).
Требуется произвести расчет и армирование щелевого паза.
Изгибающий момент и поперечную силу от горизонтального давления грунта в месте сопряжения вертикальной плиты с фундаментной (y = 4,5 м) определяем по формуле (41)
M 1-1 =P g y 3 /6h + P q (y — y a )2 /2 = 45,75 × 4,53 /6 × 6 + 11,7(4,5 — 0)2 /2 =234,26 кН × м;
Q 1 — 1 = P g y 2 /2h + P q (y — y a ) = 45,75 × 4,52 /2 × 6 + 11,7(4,5 — 0) = 129,85 кН.
Изгибающий момент и поперечную силу в сечении фундаментной плиты (x 3 = 2,2 м) определяем по формулам (45) и (46):
M 3 — 3 = p max (3c 0 — b + x 3 )3 /18c 0 — P ug x 3 2 /2 — P u q (x 3 — x )2 /2 — x3 3 (P ‘ ug — P ‘ ug )/6(b — t ) = 278,81 (3 × 1,23 — 3,9 + 2,2)3 /18 × 1,23 — 117,96 × 2,22 /2 — 30,17(2,2 — 0)2 /2 — -2,23 (122,4 — 117,96)/6(3,9 — 0,7) = -261,69 кН × м;
Рис. 6. К расчету уголковой подпорной стены составного сечения
а — конструктивная схема; б — схема загружения конструкции стены
Рис. 7. К расчету уголковой подпорной стены составного сечения
а — эпюры моментов; б — эпюры поперечных сил
Q 3 -3 =p max (3c 0 — b + x 3 )2 /6c 0 — P ug x 3 — P ug x 3 — P u q (x 3 — x ) — x 3 2 (P ‘ ug — P ‘ ug )/2(b — t ) = = 278,81(3 × 1,23 — 3,9 +2,2)2 /6 × 1,23 — 117,96 × 2,2 — 30,17(2,2 — 0) — 2,22 (122,4 — —117,96)/2(3,9 — 0,7) = -179,63 кН.
Эпюры моментов и поперечных сил см. на рис. 7.
Определение усилий в щелевом пазе
Горизонтальные и вертикальные составляющие (рис. 8) внутренней пары определяем по формулам п. 6.22:
Pr = Mt — 1 sin2 a /0,75l = 234,26sin2 53 ° 30’/0,75 × 0,9 = 224,23 кН;
P в = M 1 -1 sin a × cos a /0,75l = 234,26sin53 ° 30′ cos 53 ° 30’/0,75 × 0,9 = =165,76 кН,
где tg a = 0,75l/h = 0,75 × 0,9/0,5 = 1,35; a = 53 ° 30′.
Рис. 8. К расчету щелевого паза
Сечение 4 — 4
M 4 — 4 = (Pr + Q 1 — 1 )0,9l = (224,23 × 0,15 × 0,9 +165,76 × 0,25 = 71,71 кН × м;
Q 4 — 4 = Pr + Q 1 — 1 = 224,23 + 129,85 = 354,08 кН.
Сечение 5 — 5
M 5 — 5 = Pr 0,15l + P в z = 224,23 × 0,15 × 0,9 + 165,76 × 0,25 = 71,71 кН × м;
Q 5 — 5 = Pr = 224,23 кН;
N 5 — 5 = P в = 165,76 кН.
Сечение 6 — 6
M 6 -6 = (Pr + Q 1 — 1 )(0,9l + 0,5l 1 ) + P в h — b 3 2 (p max + p 3 /2)/3 = 224,23 + +129,85)(0,9 × 0,9 + 0,5 × 0,6) + 165,76 × 0,5 — 1,22 (278,81 + 188,14/2)/3 = =296,93 кН × м,
где p 3 = (1 — b 3 /3c 0 )p max = (1 — 1,2/3 × 1,23)278,81 = 188,14 кПа; Q 6 — 6 = P в — — (p max + p 3 ) b 3 /2 = 165,76 — 27,81 +188,14)1,2/2 = -144,41 кН; N 6 — 6 = Pr + +Q 1 — 1 = 224,23 + 129,85 = 354,08 кН.
Расчет правой стенки паза
Расчет производим так же, как и расчет изгибаемого консольного элемента (рис. 9).
1. На действие поперечной силы Q 4 — 4 = 354,08 кН:
а) проверяем выполнение условия (1) в соответствии с формулой (72) СНиП 2.03.01 — 84*:
(1)
где j w1 = 1 принимаем как для бетонного сечения; j b1 = 1 — b P b = 1 — -0,01 × 8,5 = 0,915; b = 0,01 — для тяжелого бетона; h 0 = (0,5 + 0,3)/2 — 0,04 = 0,36 м — средняя высота сечения в пределах длины наклонного сечения, принятая равной с = 2 × 30 = 60 см.
354,08 кН < 0,3 × × × 8,5 × 103 × × 0,36 = 839,97 кН (условие выполнено);
б) проверяем выполнение условия (2) в соответствии с формулой (84) СНиП 2.03.01 — 84* по обеспечению прочности сечения на действие поперечной силы железобетонного элемента без поперечного армирования:
(2)
где j b 4 = 1,5 — для тяжелого бетона; j n = 0 — нормальная сила отсутствует.
354,8 кН > 1,5 × × 7,5 × 102 × × 0,362 × 0,6 = 243 кН.
Условие не выполнено, поэтому требуется или увеличение сечения, или поперечное армирование сечения хомутами.
Принимаем поперечное армирование сечения в виде хомутов из арматуры Æ 6 АIII с шагом вдоль паза и = 200 мм (Asw = 0,283 × 5 = 1,415 см2 ).
Усилия в хомутах на единицу длины определяем исходя из формулы (83) СНиП 2.03.01 — 84*
- часть 1
- часть 2
- часть 3
- часть 4
- часть 5
- часть 6
- часть 7
- часть 8
- часть 9
Как правильно сделать подпорные стенки в саду?
Подпорные стенки в саду могут быть необходимы, чтобы удержать грунт на склоне, создать уровни для выращивания растений или просто добавить декоративный элемент в ландшафтном дизайне. Вот некоторые шаги, которые могут помочь вам создать прочные и надежные подпорные стенки в саду:
-
Определите местоположение и форму стены. Размер и форма стены будут зависеть от места, где вы планируете ее построить. Определите высоту, длину и угол наклона стены, а также тип грунта, в котором вы будете строить.
-
Выберите материал для стены. Популярными материалами для подпорных стенок являются бетонные блоки, природный камень, дерево, кирпич, металлические панели и геосетка.
-
Подготовьте место для строительства. Убедитесь, что место, где вы планируете построить стену, плоское и ровное. Очистите место от растительности и убедитесь, что грунт хорошо уплотнен.
-
Создайте фундамент. Перед постройкой стены создайте фундамент, чтобы обеспечить устойчивость и надежность конструкции. Фундамент должен быть достаточно прочным и глубоким, чтобы удержать стену на месте.
-
Постройте стену. Начните со строительства стены снизу вверх, следуя инструкциям для выбранного материала. Убедитесь, что каждый слой материала укладывается ровно и правильно выравнивается, чтобы стена была прочной и устойчивой.
-
Добавьте дренажную систему. Для того чтобы убедиться, что стена будет долговечной, важно установить дренажную систему. Это поможет предотвратить скопление воды за стеной, что может привести к разрушению грунта и повреждению стены.
-
Завершите проект. После того, как стена построена, завершите проект, добавив растительность и другие элементы декора, чтобы создать живописный ландшафтный дизайн.
Важно помнить, что правильное строительство подпорных стенок требует опыта и знаний в об
…ласти строительства. Если вы не уверены в своих навыках, лучше обратиться к профессионалам, чтобы построить прочную и надежную стену. Также следует учитывать местные законы и нормативные документы, которые могут регулировать строительство подпорных стенок.
Некоторые дополнительные советы при постройке подпорной стены:
-
Если вы планируете использовать камни или другие природные материалы, обратитесь к профессионалам для оценки их качества и подбора правильного размера и формы.
-
Для обеспечения устойчивости стены, необходимо учитывать угол наклона склона и выбирать правильный тип материала.
-
Для улучшения дренажной системы стены можно использовать грунтозацепы или другие материалы, которые позволяют воде свободно протекать через стену.
-
Помните, что во время строительства стены, вы можете столкнуться с непредвиденными трудностями, поэтому важно быть готовым к таким ситуациям и готовым к внесению изменений в проект.
-
Не забудьте о безопасности при строительстве подпорной стены. Используйте перчатки, защитные очки и другие средства индивидуальной защиты, а также не поднимайте тяжелые предметы без помощи.
Постройка подпорной стены может быть сложным и трудоемким процессом, но с правильным подходом и инструментами, вы сможете создать надежную и прочную конструкцию, которая будет долговечной и служить вам многие годы.
Видео. Программа по определению давления грунта на подпорную стенку (стенку подвала)
